a.一臺鐵芯電抗器的繞組匝數(shù)不變，鐵芯材料由熱軋電工鋼片改為冷軋電工鋼片后，電抗值會發(fā)生變化，但情況不一。因為鐵芯在同樣的磁通密度下，冷軋電工鋼片的磁導率比熱軋的高。對于不帶氣隙的鐵芯電抗器，電抗值和磁導率成正比，所以熱軋鋼片改為冷軋鋼片時電抗值將升高；對于帶有氣隙的鐵芯電抗器，在繞組參數(shù)給定的情況下，其電抗值的大小主要是由氣隙大小決定的。由于氣隙磁阻大，在產(chǎn)生同樣磁通的情況下需要較多的磁動勢，所以鐵芯材料由熱軋改為冷軋后，電抗值提高甚微，但飽和磁通密度有變化，在鐵芯中磁通密度較低時更是如此。
    b.在帶氣隙的鐵芯中，主磁通通過鐵芯柱的氣隙時，由邊緣效應而向外擴散（如圖1a所示），從而造成附加損耗。這種邊緣磁通中很大一部分垂直于鐵芯段的側面進入鐵芯柱，因而在鐵芯片中產(chǎn)生很大的渦流損耗。為了減少這種損耗，就要盡量減小每個氣隙的高度，使它保持在10mm以下，還要減小每個鐵芯段的高度，使它不超過50mm為宜。

    較大型的鐵芯電抗器應采用圖1b所示的輻射形鐵芯段，使得擴散的邊緣磁通在進入鐵芯段時，沿著整個鐵芯圓的四周卻能保證和鐵芯片的端面垂直，從而把渦流損耗減小。
    c.選擇鐵芯電抗器的磁通密度時應考慮運行時間、振動、噪聲、溫升和損耗等。例如，啟動電抗器或者消弧線圈，因其運行時間短，鐵芯損耗雖然大些，鐵心溫升也不致過高，所以其磁通密度可以取得高些。但此時鐵芯片的振動和噪聲卻隨磁通密度成平方關系而增大。由此可見，選取磁通密度時對上述因素必須綜合考慮。
    d.為了減小鐵芯電抗器的振動和噪聲，需采用適當?shù)膲壕o結構，以使鐵芯和繞組都能壓緊。這樣，在繞組和鐵芯柱之間要采用撐板撐緊，以保證繞組輻向不移動，并使每個鐵芯段都互相垂直同心。至于繞組和鐵芯的軸向緊固要采用拉桿和壓釘結構，如圖2所示。

    此時，通過拉桿可以將鐵芯段緊固，使鐵心成為一個整體。然后再通過壓釘將繞組緊固。但應注意漏磁對拉桿的影響。